一、孤岛西区三元复合驱体系色谱分离效应研究（论文文献综述）
祝仰文,曹绪龙,郭兰磊,王红艳,姜祖明,李宗阳[1]（2019）在《胜利油田化学驱提高采收率技术进展及发展方向》文中研究表明提高采收率技术是油田开发的核心技术,胜利油田面临地层温度高、地层水矿化度高、二价离子含量高等特点,为了避免无机碱结垢乳化严重的问题,创新发展了驱油剂加合增效理论,发明了无碱二元复合驱技术,已在胜利油田实现了工业化应用,已累计增油1041万吨。为进一步解决聚合物驱后油藏非均质性更强、剩余油更加分散的难题,发明了具有深部堵驱能力的部分支化部分交联粘弹性颗粒驱油剂（B-PPG）,并形成了由粘弹性颗粒驱油剂、聚合物、表面活性剂组成的非均相化学驱油技术,开辟了聚驱后大幅度提高采收率新途径。
郭胜兰[2]（2019）在《埕岛海上油田聚/表复合驱提高原油采收率研究》文中研究指明渤海湾浅海油田资源量巨大,但是受限于目前的低采油速度、低采出程度、平台寿命期短等因素,储层中还有大量的原油资源未被采出。海上油田目前大多正处于注聚开发阶段,但采出程度仍然较低,需要寻求更快速的开发手段。本文针对埕岛海上油田WD油区非均质油藏,进行了聚/表二元复合驱室内研究。以储层地质储量、开发现状和储层特征为出发点,优选了表面活性剂和聚合物,评价了二元复合驱配方体系性能。实验结果表明,由疏水缔合聚合物A#和阴离子表面活性剂SS-1所组成的二元复合体系在油藏条件下具有较好的抗剪切性、乳化性能、老化稳定性和低色谱分离效应。通过物理模拟驱油实验,研究聚合物浓度、表面活性剂浓度、渗透率极差和段塞组合方式四个因素对驱替效果的影响,优选出适合目标油藏的最佳驱油配方。研究表明,本文中的SP二元复合体系提高驱油效率的主导因素是体系的黏度,此时体系处于低界面张力(10-2 m N/m)而不是超低界面张力(10-3 m N/m)。最佳的二元复合驱配方:主段塞为0.3%表面活性剂SS-1+2000 mg/L聚合物A#,前置液段塞和后置液段塞中A#浓度为2000 mg/L、注入体积为0.1PV。该段塞组合方式可以提高原油采收率值为24%。本研究可以实现WD研究区非均质储层在平台寿命期内的“早拿油、多拿油”目标,为最佳配方提供了理论依据,同时也对类似海上油田SP二元复合驱技术提供了借鉴的意义。
刘杰[3]（2018）在《弱碱三元复合驱提高原油采收率研究》文中认为高效低廉的弱碱三元复合配方体系是开展弱碱三元复合驱的基础,是对其驱油效果合理预测的保障。本文以HD油田T油层为研究对象,综合运用地质、钻井-测井资料,采用性能评价、物模实验等多种方法,对开发试验区聚合物及表面活性剂的比选、弱碱三元复合驱配方体系性能评价及影响因素、岩心驱替效果进行了研究。优选出了高效低廉的聚合物和表面活性剂,并且筛选出适合目标油藏的弱碱三元复合配方体系。通过本文研究,总结了一套弱碱三元复合驱配方体系性能评价、影响因素分析及岩心物模实验的方法流程。经过论文的详细研究,主要得出以下成果和认识:1.弱碱三元试验区油藏地质开发特点按照化学驱技术筛选标准和HD油田T油层二元驱先导试验存在的主要问题,依据储量丰度、剩余储量资源、储层发育状况、油层连通性以及注水井井况等因素,优选HD5-5作为弱碱三元试验区。通过对HD5-5弱碱三元试验区储层发育特征、物性特征、非均质性、沉积特征及剩余油分布规律研究,揭示了该试验区主力油层TⅡ4、TⅡ5、TⅡ7、TⅡ9、TⅡ12、TⅡ13、TⅡ15、TⅡ16平面上连片发育,且主力油层TⅡ4、TⅡ5、TⅡ7、TⅡ12、TⅡ13平均砂岩厚度介于1-2m,平均有效厚度介于0.5-1m,沉积微相主要发育席坝主体和席坝,局部发育水下分流河道及河口坝。各小层平均孔隙度在19.6%23.2%之间,平均渗透率在45.298.6×10-3μm2之间。平面剩余油分布规律强,呈现油井排相对集中,角井偏多,油井排与水井排之间少的特点,其中主力油层TⅡ4和TⅡ5在不同位置的剩余油饱和度均低于25%,TⅡ12和TⅡ13在不同位置的剩余油饱和度率均高于TⅡ4和TⅡ5的剩余油饱和度,但是都低于28%,而TⅠ1、TⅠ3由于储层物性差,目前剩余油相对富集,均大于35%。2.聚合物溶液性能评价及其筛选综合评价大庆生产的不同分子量部分水解聚丙烯酰胺在不同水样中聚合物浓度,剪切作用,盐水矿化度、温度和时间等因素的性能指标,筛选出性能较优、价格低廉的适合HD油田T油层聚合物。通过聚合物性能评价,揭示出聚合物P2和聚合物P3的盐水溶液粘度的衰减比在水溶液粘度的衰减要低于聚合物P1,实验结果表明聚合物P2和聚合物P3有较高的抗盐性;剪切60min后,聚合物P2和聚合物P3溶液的粘度保留值高于聚合物P1溶液粘度保留值,且聚合物P2的粘度保留率是聚合物P1溶液的1.16倍;并且随时间的推移,聚合物P3溶液下降的斜率和粘度保留值均高于聚合物P1溶液和聚合物P2溶液。同时依据岩心的不同相对分子质量聚合物驱替实验,二元复合驱岩心实验结果,可流动的聚合物相对分子质量介于800×104-1000×104,并且依据HD油田T油藏物性特点,聚合物的性能评价及注入成本因素,综合筛选出性能较优的聚合物P2。3.表面活性剂筛选及弱碱三元复合体系性能评价通过对JZ-2、SY-3及自制的TX-3等三类驱油表面活性剂的基本性能和经济性能综合评价,揭示出表面活性剂TX-3在原始情况下较其它两种表面活性剂能更快的达到1.0×10-3mN/m的超低界面张力,且可以实验自制,因此综合优选TX-3作为弱碱三元复合体系中的表面活性剂。表面活性剂TX-3与HD油田T油层弱碱三元复合试验区的油水配伍性较好,形成的弱碱三元复合配方体系较稳定,能达到10-3-10-4mN/m以下的超低界面张力,并且该弱碱三元体系乳化后乳化力大于0.85,其乳化性能强,有利于乳化增溶,进而提高原油采收率。当该配方体系中聚合物浓度大于800mg/L时,其吸附量趋于稳定,随着聚合物浓度的进一步增加,该体系的聚合物吸附量保持不变;经油砂吸附三次后,体系界面张力均能达到1.0×10-3mN/m以下超低水平;并且通过加入一定量氯化钠和氯化钙于复配的弱碱三元复合驱,该体系的界面张力仍能达到1×10-3mN/m以下超低水平,实验结果表明该弱碱三元复合体系抗吸附能力、抗盐和抗二价离子性能均较强。4.弱碱三元复合体系性能影响程度分析一价钠钾离子和二价钙镁离子对弱碱三元复合体系粘度和界面张力的实验结果表明钠离子对弱碱三元复合体系粘度影响程度略大于钾离子对弱碱三元复合体系粘度影响程度。并且钠离子和钾离子浓度均介于0.2%-3.0%时,配制的不同离子浓度下弱碱三元复合体系在不同时间条件下,弱碱三元复合体系界面张力均能达到10-3mN/m以下超低水平;二价钙离子对弱碱三元复合体系粘度的影响程度略大于二价镁离子对弱碱三元复合体系粘度的影响程度,而在相同离子浓度下,二价镁离子对该弱碱三元复合体系的界面张力影响程度略大于二价钙离子对该弱碱三元复合体系的界面张力影响程度。不同水质对弱碱三元复合体系粘度和界面张力的影响程度表明,弱碱三元复合体系粘度由高到低顺序为清水配制的弱碱三元复合体系粘度>清水∶油田注入污水=4∶6配制的弱碱三元复合体系粘度>污水配制的弱碱三元复合体系粘度,分别为24.1mPa·s、16.0mPa·s、13.2mPa·s;并且随着剪切强度的增加,剪切后聚合物分子量变小,线团尺寸缩小,较容易通过孔喉。并且实验结果揭示渗透率为95×10-3μm2孔喉对剪切后体系分子量和粘度影响较小;色谱分离实验表明弱碱三元复合体系色谱分离速度为聚合物>弱碱Na2CO3>表面活性剂TX-3。因此在注弱碱三元复合体系前需要加入牺牲剂,降低色谱分离,充分发挥弱碱三元复合体系洗油和扩大波及体积的协同作用。5.弱碱三元复合体系岩心驱替物模实验研究结合岩心物模实验结果及实际化学驱成本,建议现场采用弱碱三元复合体系中主段塞聚合物选用1000×104相对分子质量,浓度为3000mg/L,主段塞注入体积为0.3PV,表面活性剂浓度为0.3%,碱浓度为1.0%;通过采用清水配制污水稀释的弱碱三元复合驱采收率为19.74%,采用污水配制污水稀释的弱碱三元复合驱采收率为19.64%。实验结果表明,清水配制污水稀释的弱碱三元复合驱采收率高于污水配制污水稀释的弱碱三元复合驱采收率。由于前置段塞能对物性较好的油层起到调剖作用,为了保证前置段塞中聚合物溶液具有一定的粘度,依据实验结果,建议在矿场实施中采用的前置段塞注入体积为0.1PV;并且由于后置段塞能够保护弱碱三元复合体系中主段塞在目标油藏中发挥更好的驱替效果,充分发挥其化学药剂的协同作用,依据实验结果,建议在矿场实施过程中采用的后置段塞注入体积为0.15PV。
朱嘉楠[4]（2018）在《弱碱三元复合驱开发规律及对策研究》文中研究说明针对S油田弱碱三元复合驱区块开发过程中存在的问题,结合砾岩油藏的储层特征,本文主要研究砾岩油藏弱碱三元复合驱的开发规律和注采技术政策界限,进一步明确开发模式和改善开发效果,也为S油田在其它区块开展三元复合驱提供借鉴。首先,本文将S油田弱碱三元复合驱的开发过程细分为前缘水驱、聚合物前置段塞、三元主段塞三个阶段,并运用油藏工程方法对其进行了开发效果评价;深入分析了注入井和生产井的动态特征、开发效果的静态评价指标以及措施效果,建立了砾岩油藏弱碱三元复合驱的开发效果评价体系。研究结果表明,相较水驱,在S油田注入三元复合体系可提高采收率11.3%,其值明显小于大庆、胜利等区块;而其中碱和表面活性剂对提高采收率的贡献仅为1.5%,开发效果差。然后,本文分析了具体井组的地质与开发特征,并通过对比临近的9注16采聚驱试验区的开发效果与动态特征,全面系统的总结出砾岩储层弱碱三元复合驱的选区规律、动态特征变化规律、产吸剖面规律等。研究表明,隔层发育差、渗透率变异系大、采液速度过快或过慢都会降低注入化学剂的波及体积。最后,根据总结的开发规律,结合储层的非均质特点,采用数值模拟技术进一步分析了采液速度、注入聚合物浓度、调剖剂用量对该区块开发效果的影响,并绘制出相应的图版,为合理注采技术政策界限的筛选提供依据。同时,通过建立区块的数值模拟模型并在精细历史拟合的基础上,提出了调整措施并预测了开发效果。认为选用0.075PV/a的采液速度较为合理;另外,封堵下部层位、适当增加注入聚合物浓度均有利于提高原油的采出程度。
陈权生,丁名臣,陈静,王业飞,李织宏,严佳城[5]（2018）在《三元复合体系驱油性能的动态变化及其对采收率的影响》文中认为三元复合体系渗流过程中,聚合物的剪切降解和表面活性剂的吸附、滞留等导致体系驱油性能动态变化,影响其到达油藏深部的实际驱油能力。为了探讨驱油过程中复合体系性能的变化及其对复合驱采收率的影响,考察了渗流速度和运移距离对三元复合体系黏度的影响及体系油水界面张力在运移方向上的动态分布特征,研究了复合体系性能变化对采收率的影响。结果表明,渗流速度和运移距离对三元复合体系黏度和油水界面张力的影响较大。随渗流速度的增大复合体系黏度显着降低,渗流速度大于10 m/d时体系黏度变化较小;复合体系的剪切降解主要发生在注入端或近井地带,到达模型或油藏深部后运移距离的增大不会造成体系黏度的显着降低;复合体系界面张力随运移距离的增大显着升高,注入量较小时仅能在注入端或近井地带形成超低界面张力,注入量达到3.0 PV时可在填砂模型深部形成超低界面张力;渗流过程中复合体系界面张力对体系驱油能力的影响较黏度的影响更为显着,使复合体系达到油藏深部后仍保持超低界面张力是复合驱提高采收率的关键之一。
刘刚[6]（2017）在《大庆二类油层中复合驱体系的损耗及适应界限研究》文中指出根据大庆油田制定的高含水后期油层分类标准,二类油层与主力油层对比不论在纵向上还是在平面上,沉积环境变化都较大,砂体发育规模明显变小,层数增多,单层厚度变薄、渗透率变低、粘土矿物含量变大,平面及纵向非均质更严重。大庆油田主力油层已大部分被聚驱动用,三元复合驱（ASP）的可应用空间主要集中于剩余地质储量相对较大的二类油层。室内研究及矿场试验表明,ASP复合驱可在水驱的基础上提高采收率约20%。复合体系在油层中的运移是非常复杂的物理化学渗流过程,二类油层相对较差的油层物性条件势必对ASP复合体系的驱油性能影响更大。本文采用二类油层仿真物理模型进行驱油模拟,研究复合体系在长岩心模型中的化学剂浓度、体系性能随运移距离的动态变化规律,以及对采收率的影响作用,并考察了ASP复合体系在二类油层中的适应界限以及复合体系在超长物理模型中的驱油性能。研究结果表明,二类油层的特点是油层单层厚度薄（12m）,有效渗透率低（1001000）×10-3μm2,平面及纵向非均质严重,粘土矿物含量高。二类油层的孔隙半径较小,孔喉分布不均匀,渗流能力较差,因而相比一类油层其油气产能较差。通过考察复合体系在岩心中的阻力系数及残余阻力系数,选取了在实验渗透率条件下(600800×10-3μm2)适用的聚合物分子量和浓度为12001600万和2000mg·L-1。通过ASP复合体系驱油实验,明确了不同运移阶段的各组分损耗规律,三组分HABS、碱、聚合物在前25%距离分别损失了60%、37%、28%,全程损失均在75%以上。复合体系在注入井附近的“无效损耗”对复合体系提高采收率的贡献值较小。明确了二类油层ASP复合驱的沿程驱油效率、沿程采出程度的变化规律,沿程驱油效率在17%27%范围内;沿程采出程度随运移距离的增加而增大。采出程度的增幅与复合体系的有效作用距离及残余油饱和度密切相关。ASP复合驱在二类油层渗透率下限油层中也能起到较好的提高采收率作用,但在长距离运移条件下会加剧复合体系的损耗,降低ASP复合驱的开发效果。复合体系在长距离运移条件下其超低界面张力维持的距离为30%,粘度全程损失率高达95%。ASP复合驱在二类油层渗透率条件下的驱油效果受其浓度、粘度、界面张力及运移距离的综合影响。复合体系在二类油层开发应用过程中要试图解决体系优良性能与维持距离及残余油之间的矛盾,最大限度地提高采收率。
牛瑞霞[7]（2016）在《弱碱驱油用酚衍芳基烷基磺酸盐的设计合成与构效关系研究》文中研究表明芳基烷基磺酸盐是磺酸基团连接在烷基链上的新型含芳基表面活性剂,在表/界面活性以及弱碱、无碱驱油方面具有潜在应用前景。因其结构与烷基苯磺酸盐相似,可与油田在用重烷基苯磺酸盐（HABS）产生良好配伍性能,有利于提高HABS的弱碱适用性。本文以α-烯烃为原料,合成了系列壬基酚基烷基磺酸盐（Cn-NPAS,n=8,10,12,14,16）,考察优化了中间体及目标产物的合成条件,并通过傅里叶变换红外光谱（FT-IR）、紫外光谱、核磁共振氢谱（1H NMR）、电喷雾质谱（ESI-MS）以及元素分析等手段对产品结构进行了表征确认;研究了Cn-NPAS分子结构对其胶束化行为、表/界面活性、吸附性能、泡沫性能以及乳化性能的影响,揭示了分子结构与其性能的关系;对系列Cn-NPAS进行了弱碱三元复合驱油体系室内模拟驱油实验;探索了C12-NPAS与HABS的复配作用规律。（1）中间体及目标产物的合成工艺条件优化及结构表征中间体烯基磺酸的适宜合成条件为:氮气稀释SO3半间歇磺化α-烯烃,SO3/α-烯烃摩尔比=1.15:1,稀释SO3气体浓度5%,反应温度30℃,此时烯基磺酸收率可达30.85%;目标产物壬基酚基取代烷基磺酸盐的适宜合成条件为:反应温度140℃,反应时间3.5h,壬基酚/烯基磺酸摩尔比=2:1,此时目标产物收率可达93.74%。FT-IR和紫外光谱分析结果表明,合成产品中含有目标产物应有的磺酸基团和芳环结构,说明成功地将壬基酚基引入烯烃磺酸分子中,得到了目标产物;核磁氢谱、质谱和元素分析表明,合成产品的纯度及分子结构与预期设计目标产物相一致。（2）壬基酚基取代烷基磺酸盐的分子结构与性能的关系采用表面张力法、电导率法和稳态荧光探针法研究了Cn-NPAS的胶束化行为,结果表明,Cn-NPAS的Γmax值均低于烯基磺酸盐（AOS）,Amin值均高于AOS;随着磺烷基碳链长度的增加:（a）临界胶束浓度值（CMC）降低,胶束化能力增加;（b）γCMC先减小后增大,且除C16-NPAS外,γCMC值均低于AOS;（c）吸附效率p C20线性增加。胶束化热力学分析表明,Cn-NPAS胶束表面反离子的结合是一个放热过程,相同温度下,随着磺烷基链长的增加,胶束反离子结合度β值略微下降;Cn-NPAS胶束的形成属于自发过程放热过程,且随着磺烷基链长的增加,有利于表面活性剂聚集成胶束,温度升高致使CMC有所升高;（35）Sqmic均为正值,胶束化过程使溶液体系的无序度增加;壬基酚基烷基磺酸盐的胶束化过程为熵驱动过程。采用乳化力法、乳状液稳定性以及微乳液法研究了Cn-NPAS对原油的乳化性能,结果表明,由于Cn-NPAS具有类似支状的“拟双子”双烷基双亲水基结构,使其对原油模拟油的乳化力优于AOS和HABS,而乳状液稳定性不如HABS,随着磺烷基链长度的增加,表面活性剂的乳化力先增大后减小,而乳状液稳定性先减小后增大;确定了制备正辛烷微乳液的条件,随着磺烷基链长的增加,微乳区域面积增大,壬基酚基烷基磺酸盐最佳含盐度范围变窄,耐盐性下降。采用改进Ross-Miles法研究了Cn-NPAS的泡沫性能,结果表明,Cn-NPAS浓度增大,起泡性能增强,泡沫半衰期先急剧减小后增加,最终达到稳定值;温度升高,初始泡沫体积增大,泡沫半衰期逐渐降低;当矿化度<700mg/L时,矿化度增加对泡沫性能影响不显着,但矿化度过高,初始泡沫体积和半衰期明显下降。采用紫外-可见分光光度法研究了Cn-NPAS的耐盐性能,结果表明,Cn-NPAS的对Na Cl容忍度（>30g/L）高于石油磺酸盐（14g/L）和重烷基苯磺酸盐（25g/L）,但对Ca Cl2和Mg Cl2的容忍度则高于石油磺酸盐而低于HABS;随着磺烷基链长的增加,对Na Cl容忍度下降,而对Ca Cl2和Mg Cl2的容忍度没有明显影响。采用接触角法研究了Cn-NPAS在石蜡疏水表面的润湿性能,结果表明,Cn-NPAS可使石蜡表面发生适度润湿反转,在所测浓度范围内,可使润湿角降至60o以下;随着表面活性剂浓度增加,润湿性增强;随着磺烷基链长的增加,对疏水表面的润湿性先增加后降低。采用旋转滴界面张力法研究了弱碱Cn-NPAS体系与系列正构烷烃、原油间的界面活性规律,结果表明,Cn-NPAS的最小烷烃碳数(nmin)范围为1214,随着磺烷基链长增加,nmin增大;碱浓度的增加影响Cn-NPAS的烷烃选择性,nmin有降低趋势;随着表面活性剂浓度的增加,油水界面张力先下降后升高,较低浓度（0.05wt%）下Cn-NPAS弱碱水溶液与正构烷烃间的最低界面张力可降至2.67×10-2 m N/m,较同等烷烃-烷基苯磺酸盐体系低一个数量级;在表面活性剂浓度为0.10.4wt%范围内,通过调节Na2CO3浓度（0.6%1.6%）,可使Cn-NPAS弱碱三元复合驱油体系与原油间界面张力降至超低(10-3m N/m),弱碱界面活性范围较宽。石英砂/油砂上的吸附实验研究表明,增加Cn-NPAS、Na Cl及Na OH浓度,吸附量逐渐增加,增加Na2CO3浓度,吸附量逐渐减小;随着磺烷基链长的增加,吸附量增加;Cn-NPAS在石英砂上的吸附量高于油砂。（3）系列Cn-NPAS表面活性剂的弱碱三元复合驱室内驱油实验室内模拟岩心驱油实验表明,壬基酚基烷基磺酸盐在弱碱条件下具有优异的驱油性能。C10、C12、C14和C16-NPAS表面活性剂弱碱三元复合驱体系,均比水驱提高原油采收率25.0%以上,且随着磺烷基链长的增加,驱油效率先增加后减小,C14-NPAS体系高达29.6%;与油田在用的重烷基苯磺酸盐（HABS）强碱三元复合驱体系的采收率（22.4%）相比,C14-NPAS弱碱三元复合驱体系的采收率高出7.2%,表明C14-NPAS的弱碱驱油性能优于HABS强碱驱油性能。（4）Cn-NPAS与HABS复配性能及其弱碱三元复合驱室内驱油实验与HABS的复配性能研究表明,壬基酚基烷基磺酸盐与HABS具有良好的配伍性。C12-NPAS与HABS复配后,能够提高HABS的乳化能力,提高C12-NPAS的乳状液稳定性,当C12-NPAS/HABS复配比为1:1时,复配体系的乳化力最大,达到25.4%;C12-NPAS/HABS复配体系可以显着提高单剂的润湿性能和稳泡性能,复配比为7:3时泡沫性能最佳,复配比为2:8时油湿性最好;C12-NPAS与HABS复配比为2:8时,HABS的弱碱三元复合驱体系驱油效率得到改善,比单独应用HABS弱碱三元复合体系驱油的采收率高出9.5%,说明二者复配可以有效改善HABS的弱碱适应性。
赵光[8]（2016）在《软体非均相复合驱油体系构筑及驱替机理研究》文中进行了进一步梳理常规提高采收率方法因聚合物耐温耐盐差、碱耐盐差、注气易气窜且注气压力高等致命问题,往往难以满足中高温（80℃110℃）中高盐（1.0×104mg/L1.0×105mg/L）油藏进一步提高采收率的迫切需求。针对这一技术难题,基于自主研发的酚醛树脂冻胶分散体和优选的耐温抗盐高效表面活性剂,构筑了适合中高温中高盐油藏的软体非均相复合驱油体系,并探索了其驱替机理,为其在中高温中高盐油藏的应用奠定基础。建立了以地面耐温耐盐的酚醛树脂本体冻胶为原料,高效制备酚醛树脂冻胶分散体的机械剪切法。酚醛树脂冻胶分散体的制备经过本体冻胶的形成和酚醛树脂冻胶分散体的剪切成形两个阶段,通过调整机械剪切参数制备出了低成本、粒径可控（7505000nm）、形状规则、低粘度、带负电,高抗剪切、易老化聚集特点的纳微尺度冻胶分散。以粒径为指标,建立了酚醛树脂冻胶分散体的工艺参数模型,并基于此模型,自主开发了工业化制备酚醛树脂冻胶分散体的软件。以驱油体系的配伍性、粘度和界面张力为评价指标,构筑了适合中高温中高盐油藏的软体非均相复合驱油体系。该复合驱油体系体系能够降低油水界面张力达10-3mN/m,具有低粘度、带负电、热稳定、聚集膨胀、使油湿润湿反转,水湿表面减弱的特点。岩心流动实验表明软体非均相复合驱油体系能够进入岩心深部,对储层进行微观调控,提高后续流度控制能力,实现原油采收率的大幅度增加。阐明了软体非均相复合驱油体系在油水界面的界面组装行为。表面活性剂在酚醛树脂冻胶分散体颗粒表面的吸附属于典型的Langmuir吸附,非均相复合驱油体系在油水界面层的吸附是竞争吸附重排的过程,并能够在油水界面层形成具有粘弹性的吸附膜。吸附作用提高了复合驱油体系的降低界面张力能力,并使体系中的酚醛树脂冻胶分散体具有洗油能力。非均相复合驱油体系与不同润湿性储层表面、非均相复合驱油体系之间的作用力均表现为斥力作用。表面活性剂的加入强化了非均相复合驱油体系的负电性,空间位阻效应、静电作用是形成斥力作用的主控因素。该斥力作用使得非均相复合驱油体系能够顺利进入岩心深部并在强亲水储层表面滞留、吸附,增强了复合驱油体系的储层微观调控能力。揭示了软体非均相复合驱油体系的驱替机理。非均相复合驱油体系存在较弱的色谱分离效应,能够保证组成成份之间具有较好的协同效应。非均相复合驱油体系的酚醛树脂冻胶分散体以直接通过和变形通过两种形式进入到地层深部,通过单个颗粒直接封堵,多个颗粒架桥封堵、吸附、滞留形式实现对储层的微观调控。复合驱油体系中酚醛树脂冻胶分散体的增粘效应可改善表面活性剂的流度比,降低其扩散速率,微观调控作用促使表面活性剂转向中低渗层,提高了表面活性剂的微观洗油效率。复合驱油体系中的表面活性剂能够吸附在酚醛树脂冻胶分散体颗粒表面强化非均相复合驱油体系的深部运移能力和洗油能力,二者成份的协同效应,提高了复合驱油体系的波及体积和洗油效率,最大限度的提高原油采收率。
周彦霞,卢祥国,王宝江,王磊,曹豹,徐典平,张纪英[9]（2015）在《强碱三元复合驱色谱分离及其影响因素——以大庆油区喇嘛甸油田为例》文中研究指明三元复合驱油体系中驱油剂的协同效应,会使油水间的界面张力大幅度下降,原油采收率大幅度提高;但三元复合驱油体系的色谱分离现象也会破坏其协同效应和完整性,揭示色谱分离现象及其影响因素对于改善三元复合驱油效果具有十分重要意义。以油藏工程和分析化学理论为指导,以化学分析和物理模拟为技术途径,并以大庆喇嘛甸油田典型区块地质特征和流体性质为研究对象,开展强碱三元复合驱色谱分离现象及其影响因素研究。结果表明,采用前置高浓度聚合物段塞后,可以有效扩大波及体积,但表面活性剂与碱和聚合物之间无因次等浓距增加,色谱分离现象加剧。大庆油区喇嘛甸油田不同区块油水性质差异对色谱分离现象存在影响,原因在于部分重烷基苯石油磺酸进入油相,影响水相中浓度检测值。强碱三元复合驱油体系中表面活性剂与碱和聚合物之间色谱分离程度比较严重,碱与聚合物之间较弱。
李柏林,金占鑫,杨凤艳,王洪卫,代素娟[10]（2014）在《大庆萨中二类油层三元体系色谱分离特性研究》文中研究说明以大庆萨中二类油层三元复合驱强碱体系为研究对象,以二类油层的天然对接岩心和二类油层的天然去油油砂组成4个模型,绘制3种化学剂产出与注入相对浓度和注入孔隙体积倍数（C/C0PV）曲线,采用突破注入量和等比浓度注入量差两个指标来描述三元复合驱油体系的色谱分离程度,通过岩心渗流实验研究了二类油层的三元体系色谱分离特性。实验表明,三元复合体系中3种化学剂在二类油层中存在色谱分离现象;HPAM最先突破,碱和表活剂随后一起突破;各类驱油化学剂间色谱分离程度从强到弱依次是:HPAM与表活剂、碱与表活剂、碱与HPAM;三元复合体系中碱、表活剂与HPAM 3种化学剂的突破时间随渗流距离增加而延迟,同时也增大了色谱分离程度;渗透率较小的二类油层比一类油层色谱分离作用更大。
二、孤岛西区三元复合驱体系色谱分离效应研究（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、孤岛西区三元复合驱体系色谱分离效应研究（论文提纲范文）
（2）埕岛海上油田聚/表复合驱提高原油采收率研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究目的及意义 |
| 1.2 海上油田化学驱国内外研究现状 |
| 1.2.1 国内海上油田化学驱研究现状 |
| 1.2.2 国外海上油田化学驱发展现状 |
| 1.3 海上油田化学驱方式及其特点 |
| 1.3.1 聚合物驱 |
| 1.3.2 复合驱 |
| 1.4 主要研究内容和拟解决的关键问题 |
| 1.4.1 主要研究内容 |
| 1.4.2 拟解决的关键问题 |
| 1.5 研究思路和技术路线 |
| 1.5.1 研究思路 |
| 1.5.2 技术路线 |
| 第2章 研究区基本情况概述 |
| 2.1 开发现状 |
| 2.2 储层地质 |
| 2.3 流体性质 |
| 2.3.1 原油性质 |
| 2.3.2 天然气性质 |
| 2.3.3 地层水性质 |
| 2.4 油藏温压系统 |
| 2.5 储层物性 |
| 2.6 本章小结 |
| 第3章 试剂性能评价及优选 |
| 3.1 实验药剂及仪器 |
| 3.1.1 实验药剂 |
| 3.1.2 实验仪器 |
| 3.2 实验方法 |
| 3.2.1 界面张力实验 |
| 3.2.2 表面张力实验 |
| 3.2.3 乳化实验 |
| 3.2.4 静态吸附实验 |
| 3.2.5 黏浓关系实验 |
| 3.2.6 剪切稳定性实验 |
| 3.2.7 对阳离子敏感性实验 |
| 3.2.8 耐温性实验 |
| 3.3 实验结果与讨论 |
| 3.3.1 超低界面张力体系 |
| 3.3.2 乳液稳定性 |
| 3.3.3 抗吸附性能 |
| 3.3.4 黏浓关系 |
| 3.3.5 抗剪切性能 |
| 3.3.6 对阳离子的敏感性 |
| 3.3.7 耐温性能 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 二元体系性能评价及优选 |
| 4.1 实验药剂及仪器 |
| 4.1.1 实验药剂 |
| 4.1.2 实验仪器 |
| 4.2 实验方法 |
| 4.2.1 界面张力测定 |
| 4.2.2 剪切稳定性测定 |
| 4.2.3 色谱分离实验 |
| 4.2.4 乳化实验 |
| 4.2.5 老化稳定性测定 |
| 4.3 实验结果与讨论 |
| 4.3.1 SP二元体系界面张力影响因素 |
| 4.3.2 SP二元体系抗剪切性 |
| 4.3.3 SP二元体系色谱分离 |
| 4.3.4 SP二元体系乳化性能 |
| 4.3.5 SP二元体系老化性能 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 二元体系驱油效果影响因素研究 |
| 5.1 实验药剂及仪器 |
| 5.1.1 实验药品 |
| 5.1.2 实验仪器 |
| 5.2 实验方法 |
| 5.2.1 单管驱油实验 |
| 5.2.2 双管并联驱油实验 |
| 5.3 实验结果与分析 |
| 5.3.1 聚合物浓度对采收率影响 |
| 5.3.2 表面活性剂浓度对采收率影响 |
| 5.3.3 渗透率极差对采收率影响 |
| 5.3.4 段塞组合方式对采收率影响 |
| 5.4 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间取得的学术成果 |
| 致谢 |
（3）弱碱三元复合驱提高原油采收率研究（论文提纲范文）
| 中文摘要 |
| abstract |
| 第1章 前言 |
| 1.1 国内外三次采油技术发展历程 |
| 1.1.1 国外三次采油技术发展历程 |
| 1.1.2 国内三次采油技术发展历程 |
| 1.2 三元复合驱技术发展历程 |
| 1.2.1 三元复合驱体系技术特点 |
| 1.2.2 三元复合驱的驱油机理 |
| 1.2.3 三元复合驱的矿场应用 |
| 1.2.4 弱碱三元复合驱技术特点 |
| 1.3 研究目的及意义 |
| 1.4 主要研究内容和拟解决的关键问题 |
| 1.4.1 主要研究内容 |
| 1.4.2 拟解决的关键问题 |
| 1.5 研究思路和技术路线 |
| 1.5.1 研究思路 |
| 1.5.2 技术路线 |
| 1.6 取得的主要成果及创新点 |
| 1.6.1 取得的主要成果 |
| 1.6.2 本文的创新点 |
| 第2章 弱碱三元试验区油藏地质开发简况 |
| 2.1 弱碱三元试验区地质简况 |
| 2.1.1 储层砂体及油层特征 |
| 2.1.2 储层物性特征 |
| 2.1.3 储层非均质性 |
| 2.1.4 储层沉积特征 |
| 2.1.5 剩余油分布规律 |
| 2.1.6 流体分布及性质 |
| 2.1.7 油藏温度与压力 |
| 2.2 弱碱三元试验区开发简况 |
| 2.2.1 井网特征 |
| 2.2.2 开发层系 |
| 2.2.3 投产简况 |
| 2.2.4 存在的主要问题 |
| 2.3 本章小结 |
| 第3章 聚合物溶液性能评价及其筛选 |
| 3.1 实验条件 |
| 3.1.1 化学药剂 |
| 3.1.2 实验水样 |
| 3.1.3 主要实验仪器 |
| 3.2 研究内容 |
| 3.2.1 粘度的浓度依赖性 |
| 3.2.2 剪切稳定性 |
| 3.2.3 抗盐性 |
| 3.2.4 耐温性 |
| 3.2.5 粘度的时间依赖性 |
| 3.3 实验结果与讨论 |
| 3.3.1 粘度的浓度依赖性 |
| 3.3.2 剪切稳定性 |
| 3.3.3 抗盐性 |
| 3.3.4 耐温性 |
| 3.3.5 粘度的时间依赖性 |
| 3.3.6 聚合物筛选 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 表面活性剂筛选及弱碱三元复合体系性能评价 |
| 4.1 表面活性剂筛选 |
| 4.1.1 实验原料 |
| 4.1.2 实验结果与讨论 |
| 4.2 弱碱三元复合体系性能评价 |
| 4.2.1 界面张力测试及分析 |
| 4.2.2 稳定性能测试及分析 |
| 4.2.3 乳化性能测试及分析 |
| 4.2.4 吸附量分析 |
| 4.2.5 抗盐及二价离子性能分析 |
| 4.3 本章小结 |
| 第5章 弱碱三元复合体系性能影响程度分析 |
| 5.1 钠钾离子对弱碱三元复合体系影响程度 |
| 5.1.1 实验目的 |
| 5.1.2 实验原料 |
| 5.1.3 实验结果与讨论 |
| 5.2 钙镁离子对弱碱三元复合体系影响程度 |
| 5.2.1 实验目的 |
| 5.2.2 实验原料 |
| 5.2.3 实验结果与讨论 |
| 5.3 水质对弱碱三元复合体系影响程度 |
| 5.3.1 实验目的 |
| 5.3.2 实验原料 |
| 5.3.3 实验结果与讨论 |
| 5.4 剪切作用对弱碱三元复合体系粘度影响 |
| 5.4.1 实验目的 |
| 5.4.2 实验原料 |
| 5.4.3 实验结果与讨论 |
| 5.5 色谱分离对弱碱三元复合体系影响程度 |
| 5.5.1 填砂管制作 |
| 5.5.2 色谱分离检测 |
| 5.6 本章小结 |
| 第6章 弱碱三元复合体系室内驱替物模实验研究 |
| 6.1 实验条件 |
| 6.1.1 实验方案 |
| 6.1.2 实验用品 |
| 6.1.3 具体方法 |
| 6.2 结果与分析 |
| 6.2.1 聚合物浓度对驱油效果的影响 |
| 6.2.2 表面活性剂浓度对驱油效果的影响 |
| 6.2.3 配制水样对驱油效果的影响 |
| 6.2.4 段塞组合方式对驱油效果的影响 |
| 6.3 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 作者简介及在学期间所取得的科研成果 |
| 致谢 |
（4）弱碱三元复合驱开发规律及对策研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题研究目的及意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 弱碱三元复合驱矿场试验 |
| 1.2.2 弱碱三元复合驱室内实验 |
| 1.2.3 三元复合驱数值模拟 |
| 1.2.4 整体调剖技术研究 |
| 1.3 研究内容 |
| 1.3.1 弱碱三元复合驱开发效果评价 |
| 1.3.2 砾岩储层弱碱三元复合驱开发规律研究 |
| 1.3.3 弱碱三元复合驱合理注采参数研究 |
| 1.3.4 弱碱三元复合驱调整措施研究 |
| 1.4 技术路线 |
| 第二章 S油田弱碱三元复合驱试验区概况 |
| 2.1 地质概况 |
| 2.2 储层非均质特征 |
| 2.3 油层连续性特征 |
| 2.4 聚驱控制程度 |
| 2.5 流体性质及温压系统 |
| 2.6 储量评价 |
| 第三章 弱碱三元复合驱开发效果评价 |
| 3.1 前缘水驱开发效果评价 |
| 3.1.1 生产动态分析 |
| 3.1.2 采收率标定 |
| 3.1.3 水驱开发效果评价认识 |
| 3.2 聚合物前置段塞开发效果评价 |
| 3.2.1 注入井动态特征 |
| 3.2.2 生产井动态特征 |
| 3.2.3 聚驱开发效果指标评价 |
| 3.2.4 聚驱采收率标定 |
| 3.2.5 调剖效果评价 |
| 3.2.6 聚驱开发效果评价认识 |
| 3.3 三元主段塞开发效果评价 |
| 3.3.1 注入井动态特征 |
| 3.3.2 生产井动态特征 |
| 3.3.3 三元驱评价指标 |
| 3.3.4 三元驱采收率标定 |
| 3.3.5 存水率及存聚率 |
| 3.3.6 调剖效果评价 |
| 3.3.7 弱碱三元驱开发效果评价认识 |
| 3.4 色谱分离现象 |
| 3.5 小结 |
| 第四章 砾岩储层弱碱三元复合驱开发规律 |
| 4.1 S油田9注16 采聚驱试验区开发历程的开发规律 |
| 4.1.1 注入井动态特征 |
| 4.1.2 生产井动态特征 |
| 4.1.3 开发效果指标评价 |
| 4.1.4 采收率标定 |
| 4.1.5 调剖效果评价 |
| 4.2 弱碱三元复合驱试验区开发规律 |
| 4.2.1 T71776 井组 |
| 4.2.2 T71718 井组 |
| 4.2.3 T71319 井组 |
| 4.2.4 TD71413 井组 |
| 4.2.5 三元试验区开发规律总结 |
| 4.3 砾岩储层三元复合驱开发规律 |
| 4.3.1 区块选取规律 |
| 4.3.2 动态变化规律 |
| 4.3.3 压力变化规律 |
| 4.3.4 剖面动用规律 |
| 4.3.5 砾岩储层弱碱三元复合驱开发规律小结 |
| 第五章 优势通道在不同层位时的合理注采参数研究 |
| 5.1 模型的建立 |
| 5.1.1 网格划分 |
| 5.1.2 模型参数 |
| 5.1.3 渗流特征 |
| 5.1.4 动态特征 |
| 5.2 敏感性分析 |
| 5.2.1 采液速度分析 |
| 5.2.2 注聚浓度分析 |
| 5.2.3 调剖剂用量分析 |
| 5.3 图版制作 |
| 5.3.1 采液速度图版 |
| 5.3.2 注聚浓度图版 |
| 5.3.3 调剖剂量图版 |
| 5.4 小结 |
| 第六章 弱碱三元复合驱调整措施研究及效果评价 |
| 6.1 历史拟合 |
| 6.1.1 模型建立 |
| 6.1.2 历史拟合结果 |
| 6.2 调整措施及可行性分析 |
| 6.3 小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士期间获得的学术成果 |
| 致谢 |
（5）三元复合体系驱油性能的动态变化及其对采收率的影响（论文提纲范文）
| 1 实验部分 |
| 1.1 材料与仪器 |
| 1.2 实验方法 |
| 2 结果与讨论 |
| 2.1 渗流速度对复合体系黏度的影响 |
| 2.2 运移距离对复合体系黏度的影响 |
| 2.3 运移对复合体系与原油界面张力的影响 |
| 2.4 复合体系性能变化对提高采收率的影响 |
| 3 结论 |
（6）大庆二类油层中复合驱体系的损耗及适应界限研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 创新点 |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 三元复合驱基本概况 |
| 1.2 三元复合驱基本理论 |
| 1.2.1 三元复合驱体系各组分的作用 |
| 1.2.2 三元复合驱的吸附滞留和色谱分离 |
| 1.2.3 三元复合驱的驱油机理 |
| 1.3 大庆油田二类油层三元复合驱概况 |
| 1.3.1 二类油层的划分及特点 |
| 1.3.2 二类油层三元复合驱现状 |
| 1.4 本文研究目标和内容 |
| 第2章 二类油层的储层特点及复合体系的性能评价 |
| 2.1 二类油层的岩心分析及储层特点 |
| 2.1.1 扫描电镜分析(SEM) |
| 2.1.2 X射线光电子能谱分析(XPS) |
| 2.1.3 X射线多晶体衍射分析(XRD) |
| 2.1.4 恒速压汞分析 |
| 2.1.5 二类油层的储层特点 |
| 2.2 三元复合体系的静态性能评价 |
| 2.2.1 实验材料及方法 |
| 2.2.2 三元复合体系的流变性 |
| 2.2.3 三元复合体系的界面张力 |
| 2.2.4 三元复合体系的静态吸附量 |
| 2.3 三元复合体系的动态性能评价 |
| 2.3.1 实验材料及方法 |
| 2.3.2 聚合物分子量对RF和RFF的影响分析 |
| 2.3.3 聚合物浓度对RF和RFF的影响分析 |
| 2.4 小结 |
| 第3章 复合体系浓度粘度及界面张力随运移距离的变化 |
| 3.1 实验材料及方法 |
| 3.1.1 二类油层仿真物理模型设计和制作 |
| 3.1.2 高分辨质谱(MS)分析HABS的成分组成 |
| 3.1.3 高效液相色谱(HPLC)分析HABS的浓度 |
| 3.2 复合体系在不同运移阶段的驱油动态及采收率 |
| 3.3 复合体系在不同运移阶段的组分浓度变化规律 |
| 3.4 复合体系在不同运移阶段的粘度及界面张力动态变化规律 |
| 3.5 小结 |
| 第4章 复合驱体系在二类油层中的适应界限研究 |
| 4.1 复合驱体系在不同运移阶段驱油效率的界限 |
| 4.1.1 仪器材料及方法 |
| 4.1.2 复合驱体系在不同运移阶段的驱油效率 |
| 4.2 复合体系的注入量对提高采收率的影响 |
| 4.2.1 仪器材料及方法 |
| 4.2.2 复合体系不同注入量下的采收率 |
| 4.3 复合驱体系对二类油层渗透率下限的适应性 |
| 4.3.1 仪器材料及方法 |
| 4.3.2 复合驱在油层渗透率下限中的采收率 |
| 4.3.3 复合体系在长岩心中的驱油动态及沿程压力变化 |
| 4.3.4 复合体系在长岩心中的浓度、粘度及界面张力性能变化 |
| 4.4 弱碱ASP及二元复合体系在二类油层中的适应性 |
| 4.4.1 仪器材料及方法 |
| 4.4.2 弱碱ASP及二元复合体系的驱油动态及采收率对比 |
| 4.4.3 弱碱ASP及二元复合体系的驱油沿程压力对比 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 复合体系在长运移距离下的粘度及界面张力变化研究 |
| 5.1 实验材料及方法 |
| 5.2 复合驱油水产出动态曲线及采收率 |
| 5.3 复合体系各组分浓度动态变化规律 |
| 5.4 复合体系的粘度及界面张力性能动态变化规律 |
| 5.5 本章小结 |
| 第6章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 个人简历、在学期间发表的学术论文及研究成果 |
| 学位论文数据集 |
（7）弱碱驱油用酚衍芳基烷基磺酸盐的设计合成与构效关系研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 创新点摘要 |
| 第1章 文献综述 |
| 1.1 化学驱油技术及驱油表面活性剂研究现状 |
| 1.1.1 三次采油技术简介 |
| 1.1.2 ASP三元复合驱油技术概况 |
| 1.1.3 驱油用表面活性剂国内外研究现状 |
| 1.2 适用于弱碱三元复合驱的表面活性剂研究进展 |
| 1.2.1 阴-非离子表面活性剂——醇（酚）聚氧烯基醚磺酸盐 |
| 1.2.2 α-烯基磺酸盐及其芳基取代产物 |
| 1.2.3 其它类型表面活性剂 |
| 1.3 课题研究背景及主要研究内容 |
| 1.3.1 课题研究背景 |
| 1.3.2 主要研究内容 |
| 第2章 系列壬基酚基烷基磺酸盐的合成与结构表征 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 实验试剂与仪器 |
| 2.2.2 合成反应装置图 |
| 2.2.3 实验原理及实验方法 |
| 2.2.4 合成反应过程监测方法 |
| 2.2.5 中间体及目标产物收率计算分析 |
| 2.2.6 中间体及目标产物的化学结构光谱表征 |
| 2.3 中间体烯基磺酸的合成条件优化 |
| 2.3.1 物料配比对烯烃磺化反应的影响 |
| 2.3.2 反应温度对烯烃磺化反应的影响 |
| 2.3.3 SO_3气体体积浓度对烯烃磺化反应的影响 |
| 2.3.4 碳链长度对烯烃磺化反应的影响 |
| 2.3.5 正交试验确定烯基磺酸的最佳合成工艺条件 |
| 2.4 目标产物壬基酚基烷基磺酸盐的合成条件优化 |
| 2.4.1 催化剂对目标产物收率的影响 |
| 2.4.2 加热对烯烃磺化产物组成的影响 |
| 2.4.3 反应温度对目标产物收率的影响 |
| 2.4.4 反应时间对目标产物收率的影响 |
| 2.4.5 芳烃/烯基磺酸投料比对目标产物收率的影响 |
| 2.4.6 正交试验确定烷基化反应的最佳合成工艺条件 |
| 2.5 系列烯基磺酸及壬基酚基烷基磺酸的合成结果分析 |
| 2.6 中间体及目标产物的结构表征 |
| 2.6.1 系列中间体及产物的红外光谱分析 |
| 2.6.2 系列中间体及产物紫外光谱分析 |
| 2.6.3 系列壬基酚基烷基磺酸盐的核磁氢谱分析 |
| 2.6.4 系列壬基酚基烷基磺酸盐的质谱分析 |
| 2.6.5 系列壬基酚基烷基磺酸盐的元素分析 |
| 2.7 本章小结 |
| 第3章 系列壬基酚基烷基磺酸盐的基本理化性能研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 实验试剂与仪器 |
| 3.2.2 实验原理及实验方法 |
| 3.3 系列壬基酚基烷基磺酸盐的Krafft温度 |
| 3.4 系列壬基酚基烷基磺酸盐的自组装行为研究 |
| 3.4.1 临界胶束浓度的确定—表面张力法 |
| 3.4.2 临界胶束浓度的确定—稳态荧光探针法 |
| 3.4.3 临界胶束浓度的确定—电导率法 |
| 3.4.4 系列壬基酚基烷基磺酸盐在水溶液中的胶束化热力学分析 |
| 3.5 壬基酚基烷基磺酸盐的乳化性能 |
| 3.5.1 系列壬基酚基烷基磺酸盐的乳化力 |
| 3.5.2 系列壬基酚基烷基磺酸盐的乳状液稳定性 |
| 3.5.3 系列壬基酚基烷基磺酸盐的微乳液相行为 |
| 3.6 系列壬基酚基烷基磺酸盐的泡沫性能 |
| 3.6.1 表面活性剂浓度对起泡体积和半衰期的影响 |
| 3.6.2 温度对泡沫性能的影响 |
| 3.6.3 矿化度对泡沫性能的影响 |
| 3.6.4 极性物质正丁醇浓度对泡沫性能的影响 |
| 3.6.5 系列壬基酚基烷基磺酸盐分子结构对泡沫性能的影响 |
| 3.7 系列壬基酚基烷基磺酸盐分子结构对抗盐性能的影响 |
| 3.8 系列壬基酚基烷基磺酸盐分子结构对润湿性能的影响 |
| 3.9 本章小结 |
| 第4章 系列壬基酚基烷基磺酸盐的界面化学性能研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.2.1 实验试剂与仪器 |
| 4.2.2 实验原理和操作方法 |
| 4.3 壬基酚基烷基磺酸盐与烷烃间的界面活性规律研究 |
| 4.3.1 表面活性剂分子量与最小烷烃数（nmin）的关系分布特征 |
| 4.3.2 壬基酚基烷基磺酸盐分子结构对动态界面张力的影响 |
| 4.3.3 表面活性剂浓度对平衡界面张力的影响 |
| 4.3.4 表面活性剂浓度对动态界面张力变化的影响 |
| 4.3.5 Na_2CO_3浓度对C_n-NPAS烷烃选择性的影响 |
| 4.3.6 Na_2CO_3浓度对最低/平衡界面张力的影响 |
| 4.3.7 油相烷烃种类对动态界面张力的影响 |
| 4.4 弱碱三元复合体系与原油间的界面活性规律 |
| 4.4.1 表面活性剂浓度对原油-弱碱复合体系界面张力的影响 |
| 4.4.2 Na_2CO_3浓度对原油-弱碱复合体系界面张力的影响 |
| 4.4.3 壬基酚基烷基磺酸盐分子结构对原油-弱碱复合体系界面张力的影响 |
| 4.4.4 系列壬基酚基烷基磺酸盐弱碱三元复合体系的界面活性图 |
| 4.5 壬基酚基烷基磺酸盐在石英砂/大庆油砂上的吸附规律研究 |
| 4.5.1 砂粒成分分析 |
| 4.5.2 吸附时间对静态吸附量的影响 |
| 4.5.3 液固比对静态吸附量的影响 |
| 4.5.4 表面活性剂浓度对静态吸附量的影响 |
| 4.5.5 电解质浓度对静态吸附量的影响 |
| 4.5.6 壬基酚基烷基磺酸盐分子结构对静态吸附量的影响 |
| 4.6 本章小结 |
| 第5章 系列壬基酚基烷基磺酸盐的岩心驱替实验 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 实验部分 |
| 5.2.1 仪器与试剂 |
| 5.2.2 实验原理及实验方法 |
| 5.3 系列壬基酚基烷基磺酸钠的驱油性能 |
| 5.4 本章小结 |
| 第6章 壬基酚基烷基磺酸盐与重烷基苯磺酸盐的复配性能研究 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 实验部分 |
| 6.2.1 仪器与试剂 |
| 6.2.2 实验原理及实验方法 |
| 6.3 C_(12)-NPAS/HABS复配体系自组装行为研究 |
| 6.4 C_(12)-NPAS/HABS复配体系对模拟油乳化力的测定 |
| 6.5 C_(12)-NPAS/HABS复配体系乳状液稳定性能研究 |
| 6.5.1 稳定乳状液体系中HABS浓度的确定 |
| 6.5.2 稳定乳状液体系中Na_2CO_3浓度的确定 |
| 6.5.3 聚合物对复配体系乳状液稳定性的影响 |
| 6.5.4 C_(12)-NPAS/HABS复配表面活性剂乳状液稳定性能的研究 |
| 6.6 C_(12)-NPAS/HABS复配体系的泡沫性能研究 |
| 6.7 C_(12)-NPAS/HABS复配体系的润湿性能研究 |
| 6.8 壬基酚基烷基磺酸钠与重烷基苯磺酸盐复配驱油性能 |
| 6.9 本章小结 |
| 第7章 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间取得的研究成果 |
| 致谢 |
（8）软体非均相复合驱油体系构筑及驱替机理研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 前言 |
| 1.1 研究意义 |
| 1.2 国内外研究现状及发展动态分析 |
| 1.2.1 中高温中高盐油藏开采技术研究进展 |
| 1.2.2 非均相复合驱油技术研究进展 |
| 1.2.3 冻胶分散体制备方法研究进展 |
| 1.3 本文的研究目标和研究内容 |
| 1.3.1 研究目标 |
| 1.3.2 研究内容 |
| 第二章 酚醛树脂冻胶分散体的制备与表征 |
| 2.1 酚醛树脂冻胶分散体制备方法的建立 |
| 2.2 酚醛树脂冻胶分散体本体冻胶的研究 |
| 2.2.1 实验部分 |
| 2.2.2 本体冻胶的交联机理 |
| 2.2.3 本体冻胶成冻影响因素研究 |
| 2.2.4 本体冻胶耐温性能 |
| 2.2.5 本体冻胶微观形貌 |
| 2.3 酚醛树脂冻胶分散体的制备 |
| 2.3.1 酚醛树脂冻胶分散体的反应程度 |
| 2.3.2 制备参数对酚醛树脂冻胶分散体微观形貌的影响 |
| 2.3.3 制备参数对酚醛树脂冻胶分散体粒径的影响 |
| 2.3.4 制备参数对酚醛树脂冻胶分散体粘度的影响 |
| 2.3.5 制备参数对酚醛树脂冻胶分散体电位的影响 |
| 2.4 酚醛树脂冻胶分散体的性质表征 |
| 2.4.1 微观形貌 |
| 2.4.2 粘度特征 |
| 2.4.3 膨胀能力 |
| 2.4.4 Zeta电位 分析 |
| 2.5 酚醛树脂冻胶分散体的制备机理研究 |
| 2.5.1 本体冻胶的形成过程 |
| 2.5.2 酚醛树脂冻胶分散体的剪切成形 |
| 2.5.3 酚醛树脂冻胶分散体的交联反应机理 |
| 2.6 酚醛树脂冻胶分散体规模化制备参数设计 |
| 2.6.1 酚醛树脂冻胶分散体制备模型建立思路 |
| 2.6.2 酚醛树脂冻胶分散体规模化制备软件的开发 |
| 2.7 本章小结 |
| 第三章 软体非均相复合驱油体系的构筑 |
| 3.1 实验部分 |
| 3.2 软体非均相复合驱油体系的构筑 |
| 3.2.1 软体非均相复合驱油体系配伍性研究 |
| 3.2.2 表面活性剂的优选 |
| 3.3 软体非均相复合驱油体系浓度的优化 |
| 3.3.1 软体非均相复合驱油体系降低界面张力能力 |
| 3.3.2 软体非均相复合驱油体系粘度特征 |
| 3.3.3 软体非均相复合驱油体系成份浓度确定 |
| 3.4 软体非均相复合驱油体系的性质表征 |
| 3.4.1 微观形貌 |
| 3.4.2 粘度稳定性 |
| 3.4.3 降低界面张力能力 |
| 3.4.4 膨胀能力 |
| 3.4.5 润湿改变性能 |
| 3.4.6 抗剪切性能 |
| 3.4.7 乳化稳定性能 |
| 3.4.8 Zeta电位 分析 |
| 3.5 软体非均相复合驱油体系应用性能评价 |
| 3.5.1 注入 — 运移性能评价 |
| 3.5.2 软体非均相复合驱油体系对岩心不同位置渗透率降低作用 |
| 3.5.3 软体非均相复合驱油体系剖面改善能力 |
| 3.5.4 软体非均相复合驱油体系驱替性能评价 |
| 3.6 本章小结 |
| 第四章 软体非均相复合驱油体系的相互作用机制研究 |
| 4.1 表面活性剂在冻胶分散体颗粒表面的吸附行为 |
| 4.1.1 测定原理及方法 |
| 4.1.2 吸附时间对表面活性剂吸附行为的影响 |
| 4.1.3 吸附浓度对表面活性剂吸附行为的影响 |
| 4.2 软体非均相复合驱油体系的界面流变行为研究 |
| 4.2.1 界面流变行为理论研究基础 |
| 4.2.2 软体非均相复合驱油体系动态界面张力影响因素 |
| 4.2.3 软体非均相复合驱油体系扩张模量影响因素 |
| 4.2.4 软体非均相复合驱油体系在界面层的行为探讨 |
| 4.3 软体非均相复合驱油体系的作用力特征研究 |
| 4.3.1 作用力测定原理 |
| 4.3.2 作用力测定方案设计 |
| 4.3.3 软体非均相复合驱油体系结构分析 |
| 4.3.4 软体非均相复合驱油体系吸附膜粗糙度分析 |
| 4.3.5 酚醛树脂冻胶分散体作用力特征分析 |
| 4.3.6 软体非均相复合驱油体系作用力特征分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 软体非均相复合驱油体系的驱替机理研究 |
| 5.1 软体非均相复合驱油体系的色谱分离效应研究 |
| 5.1.1 冻胶分散体浓度对非均相复合驱油体系色谱分离效应的影响 |
| 5.1.2 渗透率对软体非均相复合驱油体系色谱分离效应的影响 |
| 5.2 软体非均相复合驱油体系对多孔介质储层的调控能力研究 |
| 5.2.1 软体非均相复合驱油体系在多孔介质中的作用形式 |
| 5.2.2 软体非均相复合驱油体系在多孔介质中的分布状态 |
| 5.2.3 软体非均相复合驱油体系在多孔介质中的波及能力 |
| 5.3 软体非均相复合驱油体系微观驱替机理研究 |
| 5.3.1 软体非均相复合驱油体系储层微观调控能力 |
| 5.3.2 软体非均相复合驱油体系微观驱油机理 |
| 5.4 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间取得的研究成果 |
| 致谢 |
| 作者简介 |
（9）强碱三元复合驱色谱分离及其影响因素——以大庆油区喇嘛甸油田为例（论文提纲范文）
| 1实验要求 |
| 1.1材料 |
| 1.2装置 |
| 1.3方案设计 |
| 2实验结果分析 |
| 2.1岩心含油饱和度 |
| 2.2驱油剂段塞组成 |
| 2.3原油和水质 |
| 3结论 |
（10）大庆萨中二类油层三元体系色谱分离特性研究（论文提纲范文）
| 1 实验部分 |
| 1.1 实验材料 |
| 1.2 实验步骤 |
| 1.3 研究方法 |
| 1.4 化学剂浓度测定方法 |
| 2 结果分析 |
| 2.1 大庆萨中二类油层性质 |
| 2.2 油层性质对三元驱油体系色谱分离的影响 |
| 2.3 渗流距离对三元驱油体系色谱分离的影响 |
| 3 结论 |
四、孤岛西区三元复合驱体系色谱分离效应研究（论文参考文献）
- [1]胜利油田化学驱提高采收率技术进展及发展方向[A]. 祝仰文,曹绪龙,郭兰磊,王红艳,姜祖明,李宗阳. 2019油气田勘探与开发国际会议论文集, 2019
- [2]埕岛海上油田聚/表复合驱提高原油采收率研究[D]. 郭胜兰. 中国石油大学(华东), 2019(09)
- [3]弱碱三元复合驱提高原油采收率研究[D]. 刘杰. 吉林大学, 2018(12)
- [4]弱碱三元复合驱开发规律及对策研究[D]. 朱嘉楠. 中国石油大学(华东), 2018(07)
- [5]三元复合体系驱油性能的动态变化及其对采收率的影响[J]. 陈权生,丁名臣,陈静,王业飞,李织宏,严佳城. 油田化学, 2018(01)
- [6]大庆二类油层中复合驱体系的损耗及适应界限研究[D]. 刘刚. 中国石油大学（北京）, 2017(02)
- [7]弱碱驱油用酚衍芳基烷基磺酸盐的设计合成与构效关系研究[D]. 牛瑞霞. 东北石油大学, 2016(02)
- [8]软体非均相复合驱油体系构筑及驱替机理研究[D]. 赵光. 中国石油大学(华东), 2016(06)
- [9]强碱三元复合驱色谱分离及其影响因素——以大庆油区喇嘛甸油田为例[J]. 周彦霞,卢祥国,王宝江,王磊,曹豹,徐典平,张纪英. 油气地质与采收率, 2015(05)
- [10]大庆萨中二类油层三元体系色谱分离特性研究[J]. 李柏林,金占鑫,杨凤艳,王洪卫,代素娟. 化学工程师, 2014(08)